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从压铸各方面分析,提高宝马发动机左盖的合格率-锌合金压铸件加工

2019-05-26 21:05:58
核心摘要:K5X左盖是由德国宝马摩托车公司隆鑫发动机公司共同开发,并由重庆隆鑫压铸有限公司压铸生产,大排量发动机公司喷粉机加后供德国宝马的K5X高端摩托车装配的产品。产品外观设计独特,造型美观,外形如青蛙状。德国宝马摩托车公司对K5X左盖质量要求非常严格:零件主体壁厚2.55mm;零件重量1210±30g(成品)(压铸件1.305kg);外表面喷粉后不允许有气泡和起层现象;零件表面不允许有碰伤、划伤、磕伤痕迹;压铸后探伤不允许有超过PK3标准的气缩孔存在。 1、 K5X左盖的质量要求
K5X左盖是由德国宝马摩托车公司隆鑫发动机公司共同开发,并由重庆隆鑫压铸有限公司压铸生产,大排量发动机公司喷粉机加后供德国宝马的K5X高端摩托车装配的产品。产品外观设计独特,造型美观,外形如青蛙状。德国宝马摩托车公司对K5X左盖质量要求非常严格:零件主体壁厚2.55mm;零件重量1210±30g(成品)(压铸件1.305kg);外表面喷粉后不允许有气泡和起层现象;零件表面不允许有碰伤、划伤、磕伤痕迹;压铸后探伤不允许有超过PK3标准的气缩孔存在。K5X左盖实物图如图 1、图 2:
2、 K5X 左盖失效的形式
(1)气缩孔:压铸件在冷凝过程中,由于内部补偿不足所造成的形状不规则,表面较粗糙的空洞;
(2)气孔:又名空气孔、气眼,压室、浇道和型腔内的气体卷入压铸件内部所形成的形状较为规则、表面较为光滑的空洞;
(3)气泡:又名鼓泡,铸件表皮下,聚集气体鼓胀所形成的泡,有时会崩裂,存在贯通和非贯通两种;
(4)花纹:又名条纹、流痕,首先进入型腔的金属液形成一个极薄而又不完全的金属层后,被后来的金属液所弥补而留下的痕迹,铸件表面呈现与金属液流动方向相一致,用手感觉得出局部下陷,此缺陷无发展方向;
(5)成型差:成型差又名浇不足、轮廓不清、边角残缺,金属液未充满型腔,铸件上出现填充不完整的部位,多出现在铸件末端或狭窄深腔处;
(6)粘模:在压铸过程中,合金粘附型芯、型腔局部甚至整体粘附在型腔内的现象;
(7)裂纹:铸件上合金基体被破坏或断开形成细丝状的缝隙,有穿透的和不穿透的两种,有发展趋势,裂纹可以分为冷裂纹和热裂纹两种,他们的主要区别是:冷裂纹铸件开裂处金属未被氧化,热裂纹铸件开裂处金属被氧化。
3、 K5X左盖失效模式的改进措施
从模具、设备、材料、熔化、压铸等方面分析了相关的失效模式,其中与模具、设备 压铸相关的具有较高风险度的几种失效模式如下: (1)压铸机的选择 2010年在开发K5X左盖压铸模时未进行潜在失效模式进行分析,用拍脑袋想当然的方式确定了用800T压铸机生产K5X左盖。其结果是:生产时模具跑水极其严重,产品质量无论从外观质量到内在质量均极其糟糕。保供也因此受到严重影响。 压铸机型选择——锁模力计算 通过对三维图形测试铸件垂直于分型面的投影面积:F件=72470mm2,浇注系统、排溢系统垂直于分型面的投影面积:ΣF浇排= F件×(50%~55%)= 72470mm2×53%=38520mm2,总面积 : ΣF= F件 + ΣF浇排=72470+38520=111260mm2=1112.6cm2,P锁模力≥ Q胀型力=∑F × P 比÷ K= 1054T 根据计算结果:选择1000 ~ 1100T压铸机为宜 根据车间设备的现状决定暂时用DC1250T压铸机生产K5X左盖,解决锁模力不足和跑水问题。 压铸机主要技术参数
(2)模具尺寸的改进 项目小组在原有的模具基础上对各个缺陷问题分析后重新开发了DL-4#模具,模具的尺寸较以前的进行了相应的改进: DL-4# 模具:宽 × 高 × 厚=1010mm× 810mm×650mm ① 宽度方向增加280mm,高度方向增加了70mm,厚度增加20mm。有效减小了型板安全风险; ② K5X左盖DL-4#模最小封水距离70mm,模芯尺寸宽 x 高各增加了25mm.模芯尺寸为510mmx450mm。结合模框和模脚尺寸的加宽和1250T压铸机,有效解决了模具跑水问题; (3)浇注系统的改进 浇注系统的组成:余料饼、直浇道、横浇道、内浇口 ① 余料饼和直浇道的改进 根据压铸机的特点选择余料饼厚度=25~35mm;直浇道的主要作用:调节热平衡,保证其最后凝固。通过向过度浇道、横浇道、内浇口最终向铸件传递压力,保证铸件在压力下成型结晶。从而有利于气体压缩和向热节部位补缩,有效减小减少气缩孔。调节提高熔杯充满度,防压射时卷渣卷气。 原压铸机的型号为DC-800T,其溶杯尺寸φ90mm;充满度Ⅰ= V 金属液/V 熔杯=(3.4/2.4)/(πR2H)=1416.7/(π×0.452×6.05)= 36.81%更改后压铸机的型号为DC-1250T,其溶杯尺寸同样选择φ90mm 时;充满度Ⅱ= V金属液/V熔杯=(3.4/2.4)/(πR2H)=1416.7/(π×0.452×7.25)= 30.72%充满度Ⅰ〉充满度Ⅱ,说明DC-1250T选用φ90mm的溶杯的材料利用率不高;DC-1250T不选用φ80mm的熔杯以提高充满度,是基于1250T压铸机105T压射力且1150mm的冲杆长度,机头存在较大风险;为适当提高改 1250T 机型后的充满度,我们在该产品运用了高浇口技术。不但使充满度有所提高,同时能调节模具的热平衡。分流锥高度设计为 125mm,缩短熔杯尺寸 φ80mm,此时的充满度:充满度Ⅲ= V金属液/V 熔杯=(3.4/2.4)/(πR2H)=1416.7/(π×0.452×6.45)= 34.72% 改进后的直浇道尺寸如图 3:
② 内浇口的改进 内浇口总截面积计算: ΣF内=G/ρ×v ×t × K1×K2 ×K3 ×K4=1305/2.4×15×0.06×1.25×0.7×0.9×1.25=618.3mm2 ΣF内:内浇口总截面积cm2; G :铸件重量g; ρ:铝水比重ρ =2.4g/cm2; V :填充速度V =15 m/s; t :填充时间t=0.06s; K1 :壁厚速度修正系数δ=2.7mm 时,K1=1.25; K2:比压速度修正系数,Pb=900 时,K2=0.7; K3:合金物理特性修正系数,铝合金,K3=0.9; K4:壁厚特性修正系数,壁厚均匀,K4=1.25; 内浇口厚度计算: 内浇口的厚度:要保证在填满型腔时足以传递压力;不能先于铸件凝固;不能形成铝水喷射、卷渣、卷气、冲刷、粘铝、拉伤 等; 内 浇 口 厚 度d=δ×Kn×K1×K2=2.7×0.52×1.25×1.70=2.97mm δ:铸件壁厚; Tj 金属液温度, Tj=Tjj+ΔT1=578+30=608℃; Tn 内 浇 口 处 温 度 ,Tn=Txc+ ( Tj-Txc ) *Kt=576℃; Tx 型腔温度, Tx=Tn-30℃=546℃; Txc 型腔初始温度,Txc=250℃; Tjj 金属结晶温度 ADC12,Tjj= 578℃; ΔT1 结晶过程中必须的最小温度差, 铝合金ΔT1=30℃; Kt 金属液流动时型腔温度变化系数 ,V=15m/s,t 填充时间=0.06s ,Kt=0.91; Kn 内浇口厚度与铸件壁厚比 ,Kn=d/δ=(Tj-Tn)/(Tj-Tx)=0.52; K1 铸件壁厚修正系数, K1=1.25(随 δ 减薄,K1 增大); K2 铸件投影面积修正系数, K2=1.70(随 F件增加,K2 增大); ③ 横浇道的改进 横浇道厚度取内浇口厚度的3~5倍;横浇道总截面积取内浇口的3~4倍;横浇道总截面积的确定: ΣF横 =3.5 ×ΣF 内=3.5×613.8=2148.3mm2 ④ 内浇口与横浇道的具体分布 内浇口与横浇道计算结果:ΣF内=613.8mm2;d内=2.97mm;ΣF横=2148.3 mm2;由于产品容易在两端产生缩孔、气孔数量最多导致报废的区域,所在横浇道的两个末端增加了 6x3mm2的 两 道 内 浇 口 ; 所 以 ΣF 内=582+2x18=618mm2; 内浇口具体布局如下表: 由于在某些区域是容易产生缩孔、气孔数量最多引起产品报废,同时为了确保铝水自下方内浇口开始向上方顺序填充,不产生紊流,因此,对6组横浇道的位置和厚度进行布置,为保险起见,横浇道的厚度多放了 1.5mm,因此,六道横浇道的总截面积:2377mm2; 横浇道具体布局如下表: 浇道形状和位置具体改进情况:
(一)1 号浇道改变方向和位置,解决了M9到溢流槽、集渣包的顺序填充,避免了紊流,填充末端即为溢流口;
(二)2 号浇道方向未变,宽度向3号浇道方向增宽2mm、向 1 号浇道增宽4mm 为 46mm,增大了填充量,解决了N 4区域和周围区域缩孔、气泡、成型差;
(三)3 号浇道方向调整,将靠2号浇道方向的尖角削掉并增加2mm 为35mm,解决了17区域和周围区域缩孔、气泡、成型差;
(四)4 号浇道方向未变;
(五)5 号浇道方向未变;
(六)6 号浇道方向未变,浇道过渡段外形加宽,填充量增大;
(4)排溢系统的改进
排溢系统由排气槽、集渣包、溢流口组成;溢流槽、集渣包从6组增加为7组;在M9区域外边缘增加一个独立的排气槽;所有集渣包的平面尺寸减小,深度增加;1#渣包及溢流口向上方移动了5mm,开设在N4区域外边沿两型芯的中间,有效起到了填充导向、排渣排气的作用;在改进前的2#和3#集渣包之间增加一组溢流口、集渣包、排气槽,对K2区域起到了很好的填充导向作用,避免该处紊流的产生,排渣排气效果提升。
4、 工艺系数的改进
K5X左盖的压铸材料为ADC12 , 用ATM-1500熔炼炉进行熔炼,经过除渣与在MTS1500 MarK10 设备上除气,由转水包转运至保温炉进行压铸;产品要求的浇注温度为650~670℃,精炼除渣温度720~740℃,增压压力30~32MPa,其他工艺参数与之前的数据保持不变。
5、 结论
在 K5X左盖DL-5#模设计制造时将充分考虑以下内容: (1)横浇道设计比DL-4#模具减薄 1.5mm; (2)浇口过渡段的厚度20mm,宽度 55mm; (3)直浇道厚度24mm,宽度 55mm; (4)1100T机采用φ80 的熔杯; (5)分流锥高度控制在65mm;

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inkMacSystemFont, " text-align:justify;text-indent:0px;font-size:16px;background-color:#ffffff;"=""> 本文作者:重庆隆鑫压铸有限公司  陈宇

inkMacSystemFont, " text-align:justify;text-indent:0px;font-size:16px;background-color:#ffffff;"=""> 文章出处:压铸实践

本文标签:锌合金压铸, 锌合金压铸件锌合金压铸加工